数据显示，2009年全国单位GDP能耗下降2.2%，化学需氧量和二氧化硫排放总量较2008年双双下降。其中二氧化硫排放总量为2214.4万吨，提前实现“十一五”减排目标。能取得这样的好成绩，当然要归功于国家的宏观调控力度不断加大，淘汰落后产能进程进一步加快，企业节能管理和技术改造得到加强等积极因素。但中国的技术工艺依然比较落后，环境污染比较严重，特别是各地政府为保GDP上了不少高耗能、高排放的大型项目，其产能将陆续释放，节能减排工作并不乐观。
　　有一个国际通行的环境评价指标——环境库兹涅茨曲线，是指通过人均收入与环境污染指标之间的演变模拟，说明经济发展对环境污染程度的影响。当环境库兹涅茨曲线呈倒U型时，它表明一国经济发展水平较低时，环境污染也较轻，但会随经济增长而逐渐恶化；当该国经济再进一步发展后，环境质量会逐渐改善。发达国家能实现倒U型曲线，当然与其大力推行清洁生产和执行苛刻的排放政策有关，但更重要的原因则是，发达国家向发展中国家转移了高耗能高污染产业。换言之，发达国家的资源消耗总量和“三废”排放并没有减少，只不过是向发展中国家转移了。
　　中国之所以能成为世界工厂，固然有优质劳动力的自身优势，但更重要的原因是赶上了发达国家的产业转移。中国劳动力受教育程度比较高，又遵守纪律，能源资源也很丰富，但中国的经济奇迹仍然是以巨大的环境污染为代价的。中国的二氧化碳、化学需氧量、氮氧化物、二氧化硫等温室气体和颗粒物的排放总量较高，单位污染排放量也比发达国家平均水平高。因为中国不可能像发达国家那样转移污染，所以中国不可能走“先污染、后治理”的老路，只能走节能减排的新型工业化道路，但这条路充满荆棘。
　　目前中国单位GDP平均能耗相当于世界平均水平的3倍。有关统计表明，目前我国火电、钢铁、电解铝、铁合金、焦炭、水泥等8个高耗能行业的单位产品能耗平均比世界先进水平高47%。比如全国燃煤发电的平均能源转换效率低于40%，相当于每年损失了9亿多吨煤炭。坦率地说，如果再不大力提高能源利用效率和回收再利用效率，完成“十一五”节能减排目标将非常困难。
　　当今世界由再生资源加工而成的钢占总产量的45%，铜为35%，铝为22%，铅为40%，锌为30%。据测算，目前我国可回收利用的再生资源价值为3000亿元左右，除废钢铁回收率较高外，废塑料的回收率为25%，废橡胶的回收率为32%，废纸的回收率为35%，废玻璃的回收率仅为13%，废旧手机回收率更是只有1%，资源和能源流失非常严重。如果多回收利用1吨废旧物资，即可节约自然资源4.12吨，节能1.4吨标煤；每利用1吨废钢铁，即可炼钢0.85吨，相当于节约成品铁矿石2吨，节能0.4吨标煤。特别是在全球初级资源和能源价格大幅飚升的形势下，中国企业加强能源利用和回收再利用，可谓一石二鸟。不仅可以大幅降低成本，也可以节约能源、降低排放。
　　除此之外，中国企业还应大力发展再制造产品。在一台机器中，因为各个零部件的使用寿命不相等，每个零件的各工作表面的使用寿命也不相等，往往会因局部表面失效而造成整个机器报废。再制造就是针对这些损坏或报废的零部件，运用高科技的清洗修复技术和新材料新工艺，对其实施修复和改造，使得再制造产品在技术性能和安全质量等方面达到原同类新品的标准要求。国内外的实践表明，再制造产品的成本只有新品的四分之一甚至三分之一，节能达到60%以上，节材70%以上，这对于中国人均资源和能源都远低于世界平均水平、环境污染又比较严重的大国来说，具有特别的意义。
变频器原配散热风扇设计寿命25000小时到40000小时,即连续运行3-5年必需更换,否则变频器容量会下降或常常跳闸保护,是因为风扇轴承老化散热能力下降造成的,常常会带来变频器的损坏,有些用户因市场买不到原配高风量风扇而用便宜国产小电流风扇替代更换,风量小且用不了多久便会损坏,直接影响变频器使用寿命.更换时注意风扇的标称电压电流及风量。 常用品牌有：NMB/Nidec/SUNYO/ebm/PAPST/ 尺   寸 电压、电流 线 数 60*60*25 DC 12V，0.4A 两线       60*60*25 DC 24V，0.1A 三线  80*80*25  DC 24V，0.18A  三线 92*92*25 DC 12V，0.2A 两线 92*92*25 DC 24V，0.17A 三线 120*120*38 DC 24V，0.46A 三线 120*120*38 AC 220V 50/60HZ 两线 140*140*50 AC 220V 50/60HZ 两线 160*160*55 AC 220V 50/60HZ 三线

为满足市场需求，近日首台混合臂高空作业车完成试制，由于其质量可靠、操作性能优越、安全防护措施完善、适应性强等特点，一经推出就备受关注，该产品刚一下线就迎来了第一批用户，该高空作业车成为市场的新宠。

随着高空作业车国内市场呈现出稳步增长的势头，随车公司高空作业车不断发展,目前折叠臂、直臂系列高空作业车已逐渐趋于系列化。该混合臂高空作业车广泛应用于路灯、电力、交通、高速公路、造船修船、通信、建筑、园林、广告、机场、港口、有线电视等行业，使用面广、作业效率高、安全方便，拥有巨大的市场潜力。该混合臂高空作业车工作臂包括折叠臂和伸缩臂，其低速性能好、输出功率大、工作效率高、噪音小，各项性能指标均达到行业内一流水平，成为国内高空作业车极具竞争力的产品，它的诞生引领了行业的发展方向。

此混合臂高空作业车作业高度达到21米，作业灵活、幅度为全范围作业，结构紧凑、性能优越、载重达250kg等优点迎得了市场的欢迎，该产品的成功试制代表了随车公司在高空作业车产品的研发上又再上一个台阶，为日后混合臂式高空作业车的全面推广奠定了良好的基础。

轴流通风机是国民经济中重要的通用机械设备，广泛应用于冶金、矿山和隧道通风等领域。根据我国国家发展和改革委员会提出的节能中长期专项规划，在 2000 年，我国风机的平均设计效率为 75% ，比国际先进水平低 5 个百分点。我国风机设备的效率指标：到 2010 年风机的设计效率要达到 80%~85% [1] 。

1　 轴流通风机设计的现状和方法

1.1 　轴流通风机设计研究的现状

　　通风机的传统设计方法是设计人员根据用户的要求和自己的经验，先提出设计方案，随后对给定的方案进行分析、计算。最后通过对通风机进行大量试验，改进设计方法，找到一个可行的设计方案，达到用户要求 [2] 。这种设计方法不仅要求设计人员具有丰富的设计经验，而且需要花费很多时间进行计算，延长了设计周期；通过试验检验设计结果，设计费用高，效率低。因此，传统设计方法得到的结果大多只是可行方案，而不是最佳设计方案。

 

　　通风机的传统设计方法和思想都来自于大量试验，通过这样的方法能够得到较好的风机技术参数，但对风机内部流场的认识还有待研究。随着流体力学理论，特别是计算流体动力学 CFD （ Computational Fl uid Dynamics ）方法的发展，传统设计方法中繁复且耗费昂贵的部分被先进的 CFD 技术代替，利用 CFD 进行数值模拟已逐步成为求解流体机械内部流动的重要手段。通过这种“数值试验”可以充分认识风机内部流动规律，从而为风机设计提供了有效可靠的依据，大大减少了试验工作量和耗费。

 ,降温设备;

1.2 　轴流通风机设计的主要方法

　　轴流通风机的理论设计方法主要有两种。一种是利用单独翼型空气动力试验所得到的数据进行设计，称为孤立翼型设计法 [3] 。这种方法以埃克 (B. ECK ) [4] 、华立士 (R. A. Wallis) [5] 等人的设计资料较为完整；另一种是利用叶栅理论和叶栅吹风试验结果进行设计，称为叶栅设计法 ， 如威尼格（ F. Wei nig ）法和霍威尔（ A. R. Howell ）法 [6] 。威尼格法是根据无限叶片理论，用一个计算系数来考虑孤立翼型与叶栅之间的差异，修正进口气流角，来调整安装角,通风除尘。霍威尔法总结出平面叶栅试验数据，采用对称 C4 翼型， 其特点是把风机的设计工况作为平面叶栅的额定工况，把设计工况下所得到的气流折转角作为额定气流折转角。

　　通常情况下轴流通风机的叶栅稠度小于 1 ，因此可把叶片当作互不影响的孤立叶片，按孤立翼型设计法计算，即假定孤立翼型的升力系数与叶栅中翼型的升力系数相等。这种方法试验数据比较完整，设计结果也较准确可靠，特别对于低压轴流通风机，可获得良好的效果 [ 7 ] 。叶栅稠度大于 1 的高压通风机，气流流过叶栅时由于翼型之间的相互影响以及叶栅的扩压性等，使叶栅的空气动力特性与孤立翼型有较大差别，通常采用叶栅设计法，此法是设计轴流压缩机或高压轴流通风机的主要方法。

　　所以孤立翼型设计法适用于风压小，叶片稠度小的情况；而叶栅设计法适用于风压大，叶片稠度大的情况。近年来有人尝试将这两种设计方法同时应用于一个叶片设计，取得了良好的效果,通风工程报价，这种方法称作混合设计法 [7] 。即叶根附近采用叶栅法，叶顶附近采用孤立翼型法，保证边界线平滑过渡，整个叶身几何形状变化均匀、连贯、易于制作。

2　 计算模型

　　以防爆轴流通风机 BK40-4 № 10 为改造设计对象，它是煤矿专用型主扇风机，主要由集流器、整流罩、机壳、叶轮、扩散筒和电动机等部件组成，其 改造前的风机参数值如表 1 所示 。

表 1　 改造前的风机参数值

质量流量/（kg/s）

容积流量/（m3/s）

风压/Pa

轴功率/W

全压效率

15

12.5

560

9000

0.75

16

13.33

500

8500

0.8

17

14.17

430

7800

0.8

18

15

360

7000

0.73

19

15.83

280

6000

0.67

　　设计风压p =430Pa ，设计质量流量qm = 17kg /s ，密度 p= 1.2 kg/m3 ，温度T =293K ，转速n =1450r/min ，采用孤立翼型法进行设计 [8] 。孤立翼型法也有很多种，从研究问题和解决问题的方法来说，虽各具有不同的特点和一定的价值，但是实质都是一致的，都是按翼型的基本理论采用孤立翼型的试验数据来进行的。

　　初步设计仅改变叶片的结构形式，风机的其它结构不变动，仍然采用原来的形式。风机的整体结构尺寸也采用原来的形式，其示意图如图1 所示。

　　　

　　数值模拟是在两个叶片之间的流道中进行的，实际上是研究两个叶片之间的流动情况，包括流进叶片时的气体进口通道和流出叶片时的气体出口通道。从叶片的重心位置向叶片进口和出口段分别延伸，这样两相邻叶片与轮毂和机壳之间就形成一个流道。流动介质设定为实际气体，流态为定常的 B-L 湍流模型。在变环量指数分别为 0.5 、 0.6 和 0.7 3 种情况下选取 5 种工况进行模拟，模拟结果残差收敛很好，整体残差都在 10 -5 以下。整机数值模拟的结构图如图 2 所示。

 

 

　　由不同变环量指数的数值模拟结果可以看出，质量流量分别从15kg/s 、 16kg/s 、 17kg/s 、 18kg/s 和 19kg /s 逐渐增大时，进口压力不变，出口压力逐渐减小，风压逐渐减小。变环量指数为 0.6 时的风压高于变环量指数为 0.5 和 0.7 时，这 3 种情况都高于改造前的风压。不同变环量指数的风压性能曲线如图 3 所示。

　　质量流量分别从 15kg/s 、 16kg/s 、 17kg/s 、 18kg/s 和 19kg /s 逐渐增大时，轴功率逐渐减小；变环量指数为 0.6 时的轴功率低于变环量指数为 0.5 和 0.7 时，这3 种情况都比改造前的轴功率低。不同变环量指数的功率性能曲线如图4所示。 　

 

　　质量流量分别从 15 、16 、17 、18 和19kg /s 逐渐增大时，全压效率先增大后减小，呈抛物线形状变化。变环量指数为 0.6 时的全压效率高于变环量指数为0.5 和 0.7 时，这3 种情况都比改造前的全压效率高。不同变环量指数的全压效率性能曲线如图5所示。

3 　结论

　　通过对比改造前和改造后3 种情况的性能特点，针对这种型号的风机，可以得出以下结论：

　　（1）变环量指数分别取0.5 、0.6 和 0.7 时，风机的性能变化不大；

　　（2）变环量指数取0.6 优于 0.5 和 0.7 ，全压效率提高4% 左右，效率曲线平坦；风压比改造前提高20Pa 左右；轴功率比改造前降低 20W 左右。改造以后风机性能明显提高。数值模拟计算所得的设计点的风压为 450Pa 左右，最高全压效率大约为84.76% 。

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