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太阳集团通风降温系统

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铁皮厂房通风降温_圣诺变频器在火力发电厂锅炉风机应用工业自动


圣诺变频器在火力发电厂锅炉风机应用
     一、行业概诉 
  目前,在我国电源结构中,火电装机容量占74%,发电量占80%;水电装机容量占25%,发电量占19%;核电仅占1%左右。而火电厂的各类辅机设备中,风机,水泵类设备占了尽大部分,蕴躲着巨大的节能潜力。 


         二、风机的选择和应用 
  风机是火力发电厂重要的辅助设备之一,我国电站已经普遍采用了离心风机。以75(T/H)循环流化床炉为例,通常每台锅炉配备一台400kW引风机,一台315kW一次风机,一台250kW二次风机。由于锅炉在正常运行中的燃烧构成、热负载、电负荷以及季节等因数变化较大,因此,锅炉燃烧所需要的氧气在不同的情况下也相应有较大的变化。然而,锅炉配置的风机是按锅炉最大负荷情况下所需的最大风量设计的,并考虑到锅炉在事故状态下的风压、风量裕度,即相应的保险系数。根据我国现行的火电设计规程SDJ―79规定,燃煤锅炉的送、引风机的风量裕度分别为5%和5~10%,风压裕度分别是10%和10~15%,而实际设计中,风量和风压的裕度达20~30%是比较常见的。所以,风机电机功率的配置一般都比较大。 


         三、锅炉风机风量的控制方法 
1、风门控制 
  锅炉风机的风量裕度通常都比较大,换气负压风机,假如采用风门控制,风门挡风板的均匀开度一般在50%左右,大量能源浪费在克服挡风板阻力上,风机效率下降。同时还会带来管网压力不稳定,难以精确控制,以及电机启动电流过大造成的对电机的损耗和电网冲击等其他题目。
2、液力耦合器控制 
  液力偶合器是一种耗能型的机械调速装置,调速越深(转速越低)损耗越大,特别是恒转矩负载,由于输进功率不变,功率损耗将随转速损失成比例增大。对于风机、泵类负载,由于负载转矩按转速平方率变化,则输进功率则按转速的平方率降低,损耗功率相对小一些,但输出功率是按转速的立方率减小,调速效率仍然很低。液力耦合器的均匀调速效率在50%左右。 
3、变频调速 
  变频调速是靠调节风机电动机转速来改变风机风量。按流体机械定律,风机轴功率P与转速n之间的关系如下所示


      在风机风量由100%下降到50%时,变频调节与风门调节相比,风机的效率均匀高出30%以上。 
  不同调节方式下,变频驱动控制在节能和进步效率方面具有明显的上风。


         四、变频调速方案选择 
  根据电机电压及变频器输进电压等级的不同,电动机变频调速有四种方案:高―高,高―低―高,高―低,低―低。


      在保证系统高效,可靠运行的条件下,为达到系统搭建的公道性和运行过程的经济性,STD结合自身工程项目经验,以及STD变频器的特性,按如下原则选用变频驱动方案:


         五、投资本钱与回报比较 
  以75吨流化循环炉为例,一般电厂采用6kV交流电源,按照引风机400kW,一次风机315kW,二次风机250kW各一台,计算主要设备投资本钱并比较。另外,在通常设计中风门依然保存,以下本钱分析旨在比较各方案的差异性,电缆等本钱不列进比较之中。
1、风门+高压电动机控制 


特点:投资本钱低,系统简单。但启动电流大,不节能,控制精度低,难维护,自动化程度不高。
2、液力耦合器+高压电动机

特点:电流小,减少电网冲击,调速稳定,节能。但投资本钱高,设备维护本钱高,自动化程度低,节能效果不明显。 
3、低压变频器+低压电机 

特点:均匀节能30%以上,铁皮厂房通风降温。电机软启动,对电网无冲击,可靠性高,免维护,调速特性优良,机械振动小和磨损较少,保护功能完善,自动化程度高,轻易实现自动调节控制和计算机通讯。 


         六、结束语 
  按照年均匀运行5000小时,每度电0.4元计算,采用低压变频解决方案,每年因节能带来的本钱节约为: 
(400+315+250)kW×5000h×30%×0.4=579000元(RMB) 
  因此,从电厂工艺状况和投资回报率角度考虑,低压变频方案是最经济可靠的。 
  除了明显节省能源以外,采用变频控制还具有其他诸多优点:电机软启动,齐全的保护功能,调速特性优良,精度高,自动化程度高,便于监测和通讯,维护方便等。 
  近年来,STD低压变频解决方案已在国内多家电厂的锅炉风机驱动中取得了广泛应用。从应用效果看,无论在系统搭建,设备运行的可靠性,还是本钱及环保绩效评估方面,均取得了令用户满足的效果。


?一、冷躲冷库匹配的冷风机: ??? 每立方米负荷按W0=75W/m3计算。 ??? 1、若V(冷库容积)<30m3,开门次数较频繁的冷库,如鲜肉库,则乘系数A=1.2; ??? 2、若30m3≤V<100m3,开门次数较频繁的冷库,如鲜肉库,则乘系数A=1.1; ??? 3、若V≥100m3,开门次数较频繁的冷库,如鲜肉库,则乘系数A=1.0; ??? 4、若为单个冷躲库时,则乘系数B=1.1终极冷库冷风机选配按W=A*B*W0(W为冷风机负荷); ??? 5、冷库制冷机组及冷风机匹配按-10oC蒸发温度计算。 二、冷冻冷库匹配的冷风机: ??? 每立方米负荷按W0=70W/m3计算。 ??? 1、若V(冷库容积)<30m3,开门次数较频繁的冷库,如鲜肉库,则乘系数A=1.2; ??? 2、若30m3≤V<100m3,开门次数较频繁的冷库,如鲜肉库,则乘系数A=1.1; ??? 3、若V≥100m3,开门次数较频繁的冷库,如鲜肉库,则乘系数A=1.0; ??? 4、若为单个冷冻库时,则乘系数B=1.1终极冷库冷风机选配按W=A*B*W0(W为冷风机负荷) ??? 5、当冷库与低温柜共用制冷机组时,机组及冷风机匹配按-35oC蒸发温度计算。当冷库与低温柜分开时,冷库制冷机组及冷风机匹配按-30oC蒸发温度计算。 三、冷库加工间匹配的冷风机: ??? 每立方米负荷按W0=110W/m3计算。 ??? 1、若V(加工间容积)<50m3,则乘系数A=1.1; ??? 2、若V≥50m3,则乘系数A=1.0终极冷库冷风机选配按W=A*W0(W为冷风机负荷); ??? 3、当加工间与中温柜共用制冷机组时,屋顶通风排热风机,机组及冷风机匹配按-10oC蒸发温度计算。当加工间与中温柜分开时,冷库机组及冷风机匹配按0oC蒸发温度计算。 ??? 以上计算为参考值,精确计算按冷库负荷计算表。


煤矸石烧结砖隧道窑的烘调方法
    (作者简介:徐厚林,黄冈市华窑中扬窑炉有限责任公司法人,高级工程师,曾在专业刊物上发表过多篇论文;刘自贵,黄冈市华窑中扬窑炉有限责任公司第三项目部经理,已调试过多座隧道窑,拥有丰富的调窑方法)

  新建煤矸石烧结砖隧道窑的烘烤调试与其它烧结砖窑炉烘烤调试有不同特点。笔者根据诸多生产厂家的调查与亲身经验体会是,在烘窑过程中过火速度快,温度控制难度较大,稍不谨慎,会导致不可想象的后果。窑炉是生产厂家的热工心脏设备,很多生产厂家在烘窑调试过程中,将煤矸石烧结砖窑炉的调试方案同粘土、页岩、粉煤灰烧结砖窑炉的方案等同处理,一是造成了烘窑时间上的差异;三是出现问题后处理不当,造成烘调不必要的额外损失。鉴于此首先我们必须认识它的严重性,然后选择合理的烘调方案,使窑炉这个独立的热工设备能正常运行。下面就有关笔者的粗浅认识提供给生产厂家。

  首先分析烘调过程中不当后果的严重性:烘窑的主要任务是排除窑体内的水分,调试是达到窑炉在日常生产过程中能适应生产产品的焙烧性能。窑炉在生产时,我们必须认清动态与静态的关系,生产时是动态,停窑不生产时是静态。窑炉关键一点就是要在烘调过程中处理把握动态时的反映,随时注重处理方式;如果烘窑制度与调试方案不合理时,将会产生诸多不利的连锁反应,如:窑体开裂、热工紊乱、窑体漏气,造成气密性差,窑炉使用寿命缩短,窑体结构变形,有时造成局部倒塌,或压力温度无法控制,调节性差等一系列不良反映,容易导致整条生产线瘫痪。为了使窑炉达到正常工作状态,必须做好以下几方面的工作。

⒈ 烘窑前的全面检查
  在检查过程中分步骤进行,首先检查静止部分,然后检查动态及动力控制部分。
  窑体内的隐蔽工程检查施工记录是否达到设计图纸及有关国家规定的窑炉施工规范所达到的各项标准。
a检查窑体内外各部位的几何尺寸,运动部分与静态部分的配合位置是否吻合。
c 各膨胀缝和结构缝是否有残余留物,全面清扫风道与烟道内的施工杂物。
d砂封槽是否有变形现象,接头是否严实,加砂管是否畅通,砂封槽内应装填不大于3mm的耐温细砂,装填高度一般以低于砂封板顶面25mm为佳。
e窑内轨道与窑车运载时的吻合检查,轨道接头膨胀缝是否有堵物,固定螺栓与压紧板、定位栓要进行紧固检查,窑车与轨道吻合面的检查。
f该窑操作时,窑顶与窑道内是工作面,因此,在窑顶和窑墙上标好运载车位号,有利于观察和检测。
g温控与压力检测点是否到位,检查线路是否有断路现象,安全防护措施是否到位。
h各操作面点的安全防护措施是否到位,消防措施是否达到规范标准。
i窑门密封及升降定位。要求密封好,运行灵活、平稳,定位要准确,摆渡车、拉引机要准确到位,液压顶车机的液压部分密封是否严密,顶车的行程是否到位和平稳。
j窑车装载物品时,要检查窑车接头是否均匀、严密、平稳,挡砂板与砂封槽的吻合尺寸是否一致,窑车要在窑内来回行走两圈。
k风机是窑上的关键设备。所以,对风机必须严格检查。风机运转时,一定要按照说明书的运作要求实施润滑油,水冷系统要畅通,要标明调节阀开闭方向,在试运风机时,空转必须达到4h以上,如无异常现象则转为满负荷运转12h以上,检查是否有噪音和漏油等现象出现。
m窑体上的紧固件立柱、拉杆、拱脚梁等是否安装到位,焊接点是否达到标准规范,这些需全面检查。

2. 烘窑前的准备工作系统
a组织机构,成立烘调领导小组,全面指挥烘调工作。
b配备,机械、电气、热工、勤杂等专业人员各负其责,对所负责的工作范围内的设施进行全方位的检查和维护。
c做好工作日志的记录。
d坯体生产,砖机每班生产量不能小于5万块普通砖。烘窑期间应严格控制原料内的发热值。
e点火时需要的材料和用具
(1) 烧结好的普通红砖3万块;
(2) 火灶车2台(包括二次烘窑用)
(3) 劈柴约6m3;
(4) 焦炭5t;
(5) 块煤25---30t;
(6) 柴油40kg点火用;
(7) 火钎2把(¢18 L=3000mm);
(8) 火眼钩4把(¢10);
(9) 斗车3台(推煤、出渣等用);
(10) 应急灯4个;
(11) 砖坯KP1 20万块;
(12) 火把3个;
(13) 铁锹14把;
(14) 热电偶1支(0℃-----1200℃);
(15) 保温棉1 m3。

3.烘调的步骤分为2个阶段
(1).其一为低温阶段:
a.低温烘窑室内温度为0℃---600℃,属排水分阶段,首先关闭隧道窑的所有风机闸门,在点火前几分钟把排烟风机开到最大状态,调整前三组闸门为半开状态,将变频器开到理想位置。
b.从窑进车端8车位开始,火点燃后,缓慢推动窑车,对窑体进行小火烘烤,以排除湿气,在排潮风机前段8个车位时可延长烘烤时间,烘烤方案为:0----8车位时间为8×12h;9---12车位为4×12h;13----23车位为20×12h;24车位至尾端每车位为8h。
c.启动排烟风机,使窑内处于微负压状态,风机闸板开启度以不向窑外冒烟为准。火灶车进入每一车位前后3h内温度不能太高,控制在200℃以下,煤和焦炭掺合后使用,严防火灶车结焦。在火烘车的周围与窑墙的间隙用保温棉填塞,全窑最高温度控制在600℃以内,这样,低温烘窑为一段落。
(2).其二为高温烘窑阶段:
a高温烘窑阶段从投煤孔加煤开始,加煤时必须用风机加以配合来调节窑温。砖坯也开始每隔一段时间进一车,并严格监视窑内烧成情况及按升温曲线来控制窑内升温速度。
b当温度达到700℃时,开启车下风道中的稳压冷却风机,将窑门处鼓冷风机和抽余热风机启动,严格控制窑内压力平衡。
c当温度达到800℃时,开始向干燥窑送高温烟气,当坯车进入30车位时,向干燥窑送全部热源。
d当坯车进入28车位时,开始启动窑炉换热系统,即不投煤或少投煤,观察砖坯内燃及进车速度、风量是否合理,并进行合理调节,保证窑炉的正常运转使用调节窑炉运行。
e当温度达到1100℃时,烘调窑炉的全部过程即告结束。同时第一车砖也相应出窑,表1为高温烘窑制度(供参考)。
                         
                            高温烘窑制度表(1)

序号
温度(℃)
时间(h)
累计时间(h)
升温速度(℃/h)
班次
1
0---200
1
1
66
3
2
200---300
2
3
18
6
3
300(保温)
1
4
0
3
4
300---350
1
5
18
3
5
350---450
4
9
10
12
6
450---600
1
10
50
3
7
600(保温)
0.5
10.5
0
1.5
8
60---800
2.5
13
27
7.5
9
800(保温)
1
14
0
3
10
800--900
1
15
33.3
3
11
900--1100
3
18
11
9


4.烘窑注意事项
  (1).烘窑期间必须做到三防:一防火灾,由于烘窑期间投煤、出渣要在窑内进行,特别是带火的窑车容易引起火灾,因此要严加防范,指定专人看管,设置好灭火工具;二防煤气中毒,由于工人都是第一次参加烘窑,在工作中要加煤、出渣,检查窑内运行情况,容易发生烟气熏人事故;三防机械碰伤,诸多机械配合工作、运转、人流、物流经常交叉,严防碰伤。
  (2).严防烘窑期间的技术事故发生,严格按照升温曲线进行升温,防止过快升温,以免造成窑体变形等意外事故。保持衡温时间,防止窑体内出现残留潮气,防止温度过高烧坏窑体。严格检查砖坯窑车情况,砖垛是否稳定、整齐。防止在窑内倒坯或擦窑墙。随时检查顶车机、拉引机是否平稳,要避免由于顶车、拉车等事故造成窑内倒坯现象的发生。严格把握进入窑内砖坯水分,水分必须达到合理的要求,千万不能让含水率不合格的砖坯码上窑车。


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收录时间:2011年03月26日 04:29:01 来源:未知 作者:

冬季 新风机中溶液热回收装置的全热回收效率如图5a所示,均匀全热回收效率为66.7%。新风机的热性能系数 TCOP 随新风状态的变化关系参见图5b。当相对湿度不变时, TCOP 随新风温度的升高而降低。 TCOP 在1.5~2.5范围内变化,均匀值为2.2。假如直接采用热网热水供热(仅往除显热负荷),则热性能系数仅为1。所以,新风机的性能明显优于直接用热网供热的情况。 b. 热性能系数 与其它新风机的比较 本文提出的新风机消耗热能和电能两种能源,为了更好的与其它形式的新风机进行比较,采用运行用度作为评价指标,分别给出各种不同形式新风机运行用度的比值。 5.1 常规新风机 图6中纵坐标 R Z 是本文提出的新风机与常规新风机的运行用度之比,横坐标 R J 是电价与热价之比。常规新风机是指:夏季中,电动制冷机制备出7?C冷水往除新风的潜热负荷和显热负荷(不计进再热的能耗);冬季中,来自市政热网的热水承担显热负荷,电动加湿器承担潜热负荷。北京市能源价格大致是:电价0.8元/kWh,热价30~50元/GJ,因此 R J 为7.4~4.4。当热价为50元/GJ,即 R J 为4.4时,溶液热回收型新风机的冬、夏运行用度分别为常规新风机的25%和75%。当热价为30元/GJ,即 R J 为7.4时,溶液热回收型新风机的冬、夏运行用度分别为常规新风机的18%和62%。 图6 与常规新风机比较 电能驱动的溶液热回收型新风机 与文献[4]提出的电能驱动的溶液热回收型新风机相比,可以得到如下结果:当热价为50元/GJ,即 R J 为4.4时,本文提出的溶液热回收型新风机的冬、夏运行用度分别为文献[4]电力驱动的溶液热回收型新风机的51%和99%;当热价为30元/GJ,即 R J 为7.4时,本文提出的新风机的冬、夏运行用度分别为文献[4]新风机的31%和83%。 图7 与电力驱动溶液热回收型新风机比较 热水驱动的溶液热回收型新风机 与文献[5]提出的热水驱动的溶液热回收型新风机相比,本文提出的新风机可以调节进进单级喷淋模块的溶液温度,从而可以方便的调节溶液的加湿或除湿能力,利用60?C的热水即可满足溶液的浓缩再生要求;而且再生耗热量明显降低。图8是在电价为0.8元/kWh,90?C热水价格为50元/GJ的情况下,得到的运行用度比随着60?C热水价格的变化情况。当60?C热水价格仍为50元/GJ时,本文提出的溶液热回收型新风机的冬、夏运行用度分别为文献[5]热水驱动的溶液热回收型新风机的91%和71%。当60?C热水价格为30元/GJ时,本文提出的溶液热回收型新风机的冬、夏运行用度分别为文献[5]新风机的54%和59%。 图8 与热水驱动溶液热回收型新风机比较 比较结果汇总 四种不同类型新风机运行用度的比较结果参见表1,其中本文提出的溶液热回收型新风机的运行用度作为单位1,其它三种新风机的运行用度均表示为单位1的倍数关系。可以看出:本文提出的新型热回收新风机具有明显的节能效果。 表1 不同形式新风机的运行用度比较 1.0 注: * 表示60?C和90?C热水价格均为50元/GJ; ** 表示60?C和90?C热水价格分别为30元/GJ和50元/GJ。 6 结论 本文基于盐溶液的吸湿、放湿特性,提出了由溶液全热回收装置和带板式换热器的单级喷淋模块组成的新风机。该新风机具有以下特点: a) 采用以溶液为循环媒介的全热回收装置,热回收效率高,能够充分回收室内排风的能量,有效的降低新风处理能耗。 b) 在单级喷淋模块中,采用板式换热器调节进进喷淋模块的溶液温度,改善了溶液的调湿性能。夏季,15~18?C的冷水进进板式换热器冷却溶液用以增强其除湿能力,因此使用低浓度的溶液即可满足送风参数的要求,从而有效的降低了溶液再生的温度要求,使用60?C的热水即可满足再生要求,这为太阳能、产业废热等能源的使用提供了条件。与此同时,冷冻水的供水温度进步,制冷机的性能系数也明显增加。冬季,40~50?C的热水进进板式换热器加热溶液,从而有效的进步了溶液的加湿能力。 c) 全年逐时能耗分析的结果表明:夏季,均匀全热回收效率为74.3%,新风机的均匀电性能系数和热性能系数分别为9.4和3.0;冬季,均匀全热回收效率为66.7%,新风机的均匀热性能系数为2.2。 d) 节能效果明显。在北京气象条件下,当电价为0.8元/kWh,热价为50元/GJ时,本文提出的溶液热回收型新风机的冬、夏运行用度分别为常规新风机的25%和75%、为文献[4]电力驱动的溶液热回收型新风机的51%和99%、为文献[5]热水驱动溶液热回收型新风机的91%和71%。当60?C热水的价格为30元/GJ时,本文提出的溶液热回收型新风机的冬、夏运行用度分别为常规新风机的18%和62%、为文献[4]新风机的31%和83%、为文献[5]新风机的54%和59%。 e) 盐溶液具有杀菌、除尘作用,能够避免新风和室内排风的交叉污染。由于溶液完成新风的除湿任务,冷冻水的温度可以进步至15~18?C,系统中没有冷凝水的表面,也消除了室内一大污染源。新风处理能耗的降低,为新风量的增加提供了条件,能够进一步进步室内空气品质。 参考文献 [1] 江亿. 热通空调, 2003, 33 (3) 特辑:4~7 [2] D.G.Waugaman, A.Kini, C.F.Kettleborough. Journal of Energy Resources Technology, 1993, 115 (1):1~8 [3] 铃木谦一郎,大矢信男. 除湿设计. 北京:中国建筑产业出版社, 1983 [4] Zhen Li, Xiaohua Liu, Yi Jiang, et al. Proceedings of the 4th International Symposium on HVAC, Beijing, China, 2003:1050~1062 [5] Xiaoyang Chen, Yi Jiang, Zhen Li, at al. Proceedings of the 4th International Symposium on HVAC, Beijing, China, 2003: 2003:1042~1049 Y.J.Dai, R.Z.Wang, H.F.Zhang, et al. Applied Thermal Engineering, 2001, 21:1185~1202 相关阅读:

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